Q690D钢板
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耐磨钢板：NM360-NM550 高锰钢板：Mn13、Mn18cr2
进口耐磨钢板：HARDOX400-HARDOX550 弹簧钢板65Mn、60Si2Mn
Q690D钢板
合金钢板：15CrMo-42CrMo 碳结板16Mn-50Mn、10#-60#
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NM360耐磨板辊式淬火机利用高压水射流冲击NM360耐磨板表面，瞬间产生强化冷却效果。其中，喷水控制精度和稳定性直接关系到钢板表面换热情况，是NM360耐磨板淬火的重要控制指标。在实际应用中，一些基于常规PID算法的控制方法在淬火机喷水控制时超调量过大，稳定性较差，而且当生产条件改变时，控制参数需重新调整，给调试带来诸多不便。根据淬火机喷水系统调试过程中总结出的一系列模糊控制策略，将常规PID控制与模糊推理机制有机结合起来，开发出一种新型的Fuzzy-PID喷水控制系统。
根据辊式淬火机喷水系统的结构原理所示。多根分供水管由分流集水管引出，为对应的喷嘴供水。分供水管上依次安装开闭阀、流量计和调节阀，开闭阀用于切断供水管路，流量计实时反馈实际水量，调节阀通过开口度控制实现水量调节。流量计与调节阀构成闭环控制，淬火机PLC根据水量反馈值和设定值，调用PID控制器实现水量控制。
水量PID调节适应性较差，为保证控制精度和稳定性，往往采用较长的调节时间，影响了生产节奏。为此采用分段PID控制策略:当水量偏差较大时采用模糊控制，利用模糊控制策略迅速确定调节方向和控制步长，缩短调节时间;当水量偏差较小时采用PID控制，在较小范围内精调参数，提高控制精度。
舞钢耐磨钢板将用于不同的高温磨损工况，而时效温度和时间对钢板的组织和性能有较大的影响。该钢淬火后经600°C时效，二次碳化物析出量较淬火态显著增加，分布也较均匀。并且随着时效时间的延长（从4一22h )，二次碳化物颗粒长大，在同一区域内具有相同晶体向的颗粒会接触和合并，形成具有亚晶粒和亚晶界的粗大碳化物颗粒。具有面心立方结构的二次碳化物与同是面心立方结构的奥氏体母相间保持立方一立方晶体向关系。
由于晶格常数是奥氏体的3倍，所以在电子衍射花样中，两相的同名倒易矢量的模长具有严格的三分之一关系。该钢板时效温度为800℃时，二次碳化物的总量和尺寸与600℃时效的大致相当。随着时效时间的延长，二次碳化物的析出量、尺寸及分布状态也无明显变化。在600°C和800°C时效时，尽管时效时间已22h，尚未发现a相，这可能是因为时效时间短所致。此外Ni、N和C的存在，以及大量优先析出，对析出a相也有抑制作用。该钢板1000°C时效时仍然析出较多的M23，x射线衍射分析可知钢板在1000℃10h时效后衍射峰较全，其强线明显可见，经电镜观察，此时M23蛛比较粗大和分散。
Q690D钢板含有适量钛元素的焊丝能满足大电流、高线能量输入、高度自动化焊接的要求，Q690D钢板，可显著提高焊接效率，同时提高焊缝的机械性能，此类焊丝得到了广泛的应用，市场需求量逐年增加。江苏省沙钢集团于2012年成功开发了一系列含钛焊丝钢，但这类钢种在连铸过程中存在的一个突出问题是钢液的黏度较大，采用小方坯连铸时甚至难以浇完1炉。Q690D钢板连铸水口结瘤与炼钢过程中产生的夹杂物密切相关。
Q690D钢板江苏省沙钢研究院的学者采用两种脱氧制度试制了H08C焊丝钢，方案1为先采用硅、锰预脱氧，再用钛进行终脱氧；方案2为先采用铝深脱氧，再进行钛合金化。用扫描电镜分析了不同脱氧制度下钢液中夹杂物的形貌、成分以及连铸水口结瘤物的组成，采用电解的方法提取了钢中夹杂物并进行了定量分析。结果表明：精炼结束后，两种脱氧制度钢液中夹杂物的类型相同，Q690D钢板都为MnO-Al2O3-SiO2-TiOx、MgO-Al2O3-TiOx夹杂物，方案1钢液中w(TiOx)=0.0033%，方案2钢液中w(TiOx)=0.0008%；两种方案结瘤物中的非金属相组成与钢液中的夹杂物成分相同，但方案1的结瘤物中含有较多的金属相，而方案2基本不含金属相。采用方案2的脱氧制度有利于Q690D钢板改善连铸过程中水口的结瘤问题。
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